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关节镜下前交叉韧带保残重建的研究现状
优质期刊推荐缝合喙锁韧带在锁骨钩钢板治疗肩锁关节脱位中的作用--《浙江临床医学》2007年02期
缝合喙锁韧带在锁骨钩钢板治疗肩锁关节脱位中的作用
【摘要】：目的比较锁骨钩钢板固定后缝合喙锁韧带和不缝合喙锁韧带两种方法治疗肩锁关节脱位的临床效果。方法应用锁骨钩钢板固定并缝合喙锁韧带治疗肩锁关节脱位23例,锁骨钩钢板固定后不缝合喙锁韧带治疗肩锁关节脱位24例。随访18~62个月,平均37个月。比较两组在治疗效果、手术时间及手术失血量方面的差异。结果42例获随访,按Karlsson疗效标准,韧带缝合组优18例(81.8%),可4例(18.2%)。韧带不缝合组优16例(80.0%),可4例(20.0%)。两组疗效差异无显著性。但是韧带缝合组在手术时间、手术失血量方面均较不缝合组多。结论在锁骨钩钢板内固定治疗肩锁关节脱位手术中喙锁韧带的缝合不是必需的。
【作者单位】：
【关键词】：
【分类号】：R687.3【正文快照】：
肩锁关节脱位是肩部的常见损伤。对于TossyⅢ型脱位,近年来应用锁骨钩钢板内固定治疗,已经取得了较满意的效果。但是否同时缝合喙锁韧带,各家意见不一。本院从年以锁骨钩钢板内固定并缝合喙锁韧带治疗肩锁关节脱位23例,锁骨钩钢板内固定后不缝合喙锁韧带治疗肩锁关
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京公网安备75号热障涂层体系断裂韧性和残余应力的压痕测试研究--《湘潭大学》2012年硕士论文
热障涂层体系断裂韧性和残余应力的压痕测试研究
【摘要】：热障涂层(Thermal barrier coatings，简称TBCs)具有良好的隔热、耐磨、耐蚀性性能，已被广泛应用在核技术或航空航天发动机内高温部件的热防护领域。然而，在实际服役环境中，许多因素会导致热障涂层系统在陶瓷层表面或陶瓷层界面处发生剥落。本文采用维氏压痕仪分析了热处理前后热障涂层体系断裂韧性和残余应力随热循环的变化规律，采用数字图像相关法、单边切口梁法和拉曼光谱法测试了热障涂层的断裂强度、断裂韧性和残余应力。主要研究内容如下：
第一，通过制备长方体块的8wt.%Y_2O_3部分稳定的ZrO_2(8YSZ)纯陶瓷样品，采用单边切口梁法得到了热循环条件下样品的断裂韧性。采用数字图像相关技术对缺口处进行实时监测，得到了测试试样的应变场、断裂应变、断裂时间以及裂纹的扩展路径等数据。由于陶瓷材料是一种各向异性和不均匀的材料，其测试的结果具有一定的分散性。本文采用韦伯模数统计的方法分析了基于压痕断裂测试的实验数据。结果表明：用数字图像相关法测试得到的断裂时间和载荷要小于拉伸机测试得到的断裂时间与载荷。随着热处理时间的增加，实验得到纯陶瓷的断裂强度从28±2MPa变化到77.78±6.48MPa；用拉伸机实验数据分析得到的断裂韧性从1.12±0.12MPa·m~(1/2)变化到2.45±0.2MPa·m~(1/2)，用数字图像相关法分析的断裂韧性从1.04±0.12MPa·m~(1/2)变化到2.23±0.22MPa·m~(1/2)。
第二，应用拉曼光谱法，测试在热循环前后真空喷涂粘结层的热障涂层拉曼平移，并测试热障涂层的压电光谱系数。在考虑杨氏模量随热循环变化的基础上，应用拉曼光谱法测试热障涂层残余应力随杨氏模量变化的影响。通过扫描电镜观察，分析了热氧化层(TGO)的厚度和形貌对陶瓷涂层的影响，探讨了TBCs在热循环处理下的破坏特征。结果表明：用拉曼光谱得到热障涂层的残余应力从29.66±5MPa变化到190.62±10MPa。此结果与XRD测试得到的结果具有较好的一致性。
第三，用改进的维氏压痕仪测试了热障涂层表面、界面以及横截面的断裂韧性和残余应力的演变规律。基于现有的表面压痕断裂力学理论模型，考虑了压痕最大深度和残余应力对断裂韧性的影响。首先得到了表面与截面处陶瓷层和粘结层的杨氏模量与硬度，然后得到了热处理前后大气等离子喷涂热障涂层表面断裂韧性从0.64±0.2MPa·m~(1/2)变化到3.67±0.2MPa·m~(1/2)，表面残余应力的数值从26.8±5MPa变化到234±10MPa。真空喷涂粘结层的热障涂层的残余应力从79.82±15MPa变化到169.62±12MPa，并得到了热障涂层的断裂韧性为1.5±0.2MPa·m~(1/2)变化到4.11±0.2MPa·m~(1/2)。在考虑压痕轨迹和残余应力影响下，涂层界面处的断裂韧性从0.11±0.05MPa·m~(1/2)变化到0.81±0.05MPa·m~(1/2)，界面处残余应力从5±1MPa增加到30±3.5MPa。涂层横截面处的平均断裂韧性从0.37MPa·m~(1/2)变化到1.14MPa·m~(1/2)，相应的残余应力的值从21.1MPa变化到98.37MPa。分析了热障涂层表面与界面的压痕破坏过程。
【关键词】：
【学位授予单位】：湘潭大学【学位级别】：硕士【学位授予年份】：2012【分类号】：O346.1;TB302.3【目录】：
摘要4-5Abstract5-9第1章 绪论9-16 1.1 引言9 1.2 热障涂层的研究与发展现状9-11
1.2.1 热障涂层概念与新型材料9-11 1.3 热障涂层的失效机理11-12 1.4 热障涂层力学性能的检测和仪器研制12-15
1.4.1 热障涂层力学性能检测12-14
1.4.2 压痕仪器研制14-15 1.5 本文选题依据和研究内容15-16第2章 热循环条件下纯陶瓷涂层的断裂韧性测试分析16-29 2.1 断裂韧性的定义及测试原理16-18
2.1.1 单边切口梁测试16-17
2.1.2 传统的表面断裂力学理论模型17-18 2.2 样品制备与处理18-19 2.3 实验测试方案19-20 2.4 实验结果与分析20-28
2.4.1 陶瓷的断裂应变和断裂强度20-21
2.4.2 单边切口梁法评估纯陶瓷涂层断裂韧性21-25
2.4.3 以数字图像相关法为辅助方法的单边切口梁评估纯陶瓷涂层断裂韧性25
2.4.4 压痕法评估纯陶瓷涂层断裂韧性25-28 2.5 本章小结28-29第3章 热循环条件下等离子喷涂热障涂层残余应力的测试分析29-38 3.1 残余应力的测试原理29-30 3.2 实验样品制备与处理30-31 3.3 实验测试方案31-32 3.4 实验结果与分析32-36
3.4.1 样品的形貌观察32-35
3.4.2 拉曼光谱测试等离子喷涂热障涂层的残余应力35-36 3.5 本章小结36-38第4章 热循环条件下等离子喷涂热障涂层断裂韧性和残余应力的压痕测试分析38-59 4.1 涂层/薄膜体系表面压痕断裂力学理论模型38-41
4.1.1 考虑残余应力影响的表面压痕法测试模型38-41 4.2 涂层/薄膜体系界面压痕断裂力学理论模型41-44
4.2.1 不考虑压痕轨迹的传统界面断裂力学理论模型41-42
4.2.2 考虑压痕轨迹的界面断裂力学理论模型42-43
4.2.3 考虑残余应力影响的界面断裂力学理论模型43-44 4.3 涂层/薄膜体系横截面断裂力学理论模型44-45 4.4 实验样品制备及处理45 4.5 纳米压痕测试45 4.6 维氏压痕测试45 4.7 实验结果与分析45-57
4.7.1 样品的形貌观察45-47
4.7.2 纳米压痕测试分析47-48
4.7.3 热循环对等离子喷涂热障涂层的材料参数和应力场的影响48-49
4.7.4 压痕法测试热障涂层的表、界面和横截面残余应力49-53
4.7.5 压痕法测试热障涂层表面、界面和横截面的断裂韧性53-55
4.7.6 热障涂层表面和界面的压痕破坏过程55-57 4.8 本章小结57-59第5章 总结和展望59-61 5.1 工作总结59-60 5.2 工作展望60-61参考文献61-67致谢67-68附录 A：攻读硕士学位期间发表的专利及学术论文68
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